Поверь своим глазам

Согласно Казагранде, «дренажные завесы» в США состоят из скважин диаметром 76 мм с шагом от 1,50 до 3,0 м. Дренаж оснований гравитационных плотин производится повсеместно. Сведений о дренажных устройствах в основаниях и в примыканиях арочных плотин опубликовано мало. Можно полагать, что в этом направлении во многих случаях делается очень мало или совсем ничего не предпринимается. Обычно ограничиваются устройством дренажной галереи в теле плотины, в ее нижней части. Некоторые, сравнительно недавно опубликованные сведения о французских плотинах приводятся ниже.
1. Плотина Розеленд в Альпах, арочная, высота 150 м, сопрягающаяся с контрфорсной длиной 804 м. Отметка верхнего бьефа 1557 м, отметка гребня плотины 1559 м. В основании контрфорсной части плотины вертикальные дренажные скважины диаметром 116 мм, глубиной 35 м, пройдены в 1,85 м вниз по течению от оголовков контрфорсов параллельно основной противофильтрационной завесе. На каждую секцию шириной 20 м приходится три скважины. Устья последних выведены в смотровую галерею в плотине.

Форма заполняется приготовленной жесткобетонной смесью при работающих вибраторах. Снимают ее с помощью траверсы, подвешенной к подъемному крану. Если изделие проходит термическую обработку или естественное твердение на месте формовки, то форма снимается тотчас после уплотнения бетона, а при пропаривании в камере - после переноса туда изделия на поддоне.
Экономичный способ изготовления крупноразмерных изделий из жестких бетонов успешно применен в производстве многопустотных панелей перекрытий толщиной 22 см и может быть использован для изготовления крупных блоков при горизонтальной формовке в сочетании с или бетона.

Основные принципы проектирования, могут быть сопоставлены с общим прогрессом в проектировании оснований высоких плотин. Ниже описываются способы обеспечения безопасности плотин в трудных условиях, примененные за последнее время. Усовершенствована методика исследований скальных примыканий на геомеханических моделях, больше внимания уделяется дренажным устройствам и в трудных случаях применяется укрепление скальных массивов анкерами и цементацией под большим давлением.

Геомеханические модели оснований плотин. Технология испытания на моделях проектируемых плотин, главным образом арочных, впервые
разработанная в США и в Италии, получила вскоре широкое применение в других странах. Сначала модели делали из гипса, легкого бетона или резины на жестком бетонном основании.

По степени важности следующими за полевыми деформационными исследованиями идут полевые опыты на сдвиг. Результаты последних дают представление о прочности породы на скалывание или о сопротивлении сдвигу бетона по породе.
Португальский метод. На пятом Международном конгрессе по механике грунтов в Париже в 1961 г. Серафим и Лопес доложили о способах исследования, применяемых в Португалии. Опыты проводятся с целиками (блоками) породы достаточно больших размеров, не отделенными по подошве от скального массива, и с бетонными штампами, установленными на скальной поверхности. Целики должны содержать типичные для скального массива трещины, и участки локального выветривания, а также должны сохранять слоистость.

Размеры целиков 70 X 70 см, высота 30 см. Целики заключают в жесткую металлическую раму и, как и их основание, поддерживают в водонасыщенном состоянии в продолжение всего опыта. Тангенциальные перемещения измеряют в двух точках, а нормальные — в четырех. Сначала прикладывают нормальные силы и только после стабилизации деформаций породы — сдвигающие. Последние увеличивают ступенями, причем каждая последующая нагрузка прикладывается после стабилизации смещений, вызванных предыдущей.
По результатам опытов строят кулоновский график зависимости устанавливают два критерия предельного сопротивления сдвигу.

Плоские домкраты, прежде называвшиеся домкратами Фрейсине, применяющиеся для изучения естественных напряжений, могут быть использованы для определения модуля Е скального массива. Последний вычисляется по кривой деформация — напряжение 8 = 8. С этой целью в массиве выбуривают щель, в которую на цементном растворе закладывают домкрат с расчетом, что с обеих сторон он будет равномерно соприкасаться со скалой. Затем на массив с помощью этого
домкрата передают нагрузку; деформации, вызванные последней, определяют в среднем по объему жидкости, закачанной в домкрат. Одновремено замеряют напряжения в породе в плоскости, перпендикулярной домкрату. Модуль упругости Е вычисляют по формуле Буссинеска. Опыты обычно проводят в двух направлениях, с тем чтобы получить вертикальное и горизонтальное значения модуля и оценить степень анизотропии массива.

Другой метод определения Е исходит из положения, что точка наблюдения (репер) R перемещается на величину и в направлении, параллельном главному напряжению: где А, В и С — функции коэффициента Пуассона, геометрии эллиптического отверстия для плоского домкрата и расположения точки R. Измерения производятся в двух симметрично противоположных реперных точках R и R' экстензометрами с точностью 0,00127 см для двух случаев расположения домкратов — вертикального и горизонтального.

Рассмотрим макротрещины, хорошо заметные невооруженным глазом. Пространственное положение поверхности разрыва (трещины) определяется линией падения, ее азимутом — углом между меридианом и горизонтальной проекцией линии — и альтазимутом, или углом наклона линии к горизонту. Поверхности разрыва изображаются двояко:
1. По методу Шмидта плоскость К трещины (разрыва) располагают в центре полусферы Н и перпендикуляр к этой плоскости выводят до пересечения с полусферой в полюсе (точке) Р. Полюсы всех зафиксированных трещин наносят на равноплощадную проекцию полусферы и получают точечную диаграмму трещиноватости. Сгущение точек на диаграмме соответствует количеству трещин, близких по элементам залегания.

2. Мюллер предложил несколько иной способ, согласно которому элементарный прямоугольник U, совмещенный с поверхностью К и расположенный над горизонтальной плоскостью D, проектируется на эту плоскость, чем и определяется пространственное положение поверхности К.

Для домов с продольными несущими стенами (серия 1Лг-507) из однослойного керамзитобетона с объемным весом 1200 кг/м5, толщиной (для Ленинграда) 40 см, также как и для вновь строящихся кирпичных домов срок службы был принят равным 100 годам. Что касается отдельных конструктивных элементов, то для улучшенных вариантов все сроки службы, кроме наружных стен, приняты те же, что и для соответствующих частей кирпичных зданий.
Для первоначальных вариантов тех же зданий сроки службы конструктивных элементов приняты более низкими: для перегородок 30 (вместо 50), для полов-10 (вместо 25), для кровель- 10 (вместо 20), для оконных заполнений- 15 (вместо 30), для дверей--30 (вместо 40), для электропроводки- 15 лет (вместо 25).

При изготовлении изделий в зимнее время средняя прочность бетона должна составлять 100% проектной прочности. Контроль прочности арматуры. Испытание всех видов арматуры на растяжение является обязательным при применении ее в изделиях, рассчитанных с учетом коэффициента условий работы т = 1,10, а также при поступлении арматуры без сертификата; в последнем случае помимо испытания на растяжение производят также испытания на холодный загиб.

При испытании образцов арматуры на растяжение для холоднотянутой и холодно сплющенной стали определяют предел прочности, а для горячекатаной стали гладкого и периодического профиля - предел прочности и предел текучести.